无梁楼盖设计经典文章

　422010年4月

(2)按照弯矩系数法对该模型进行计算,结果见表2。表2截面位置柱上板带跨中板带

弯矩系数法的弯矩计算结果边支座-26214-2713

端　跨跨　中120139814

内支座-27314-9219

(单位:kN m)

2010年第2期

第36卷总第154期

切面3处于抗剪箍筋配置范围结束处,此处只有混凝土抗

剪,故按照式(4-3)和式(4-2)进行抗剪承载力的计算。

内　跨跨　中支　座9814-273148210-9219

(3)利用SAP84软件对该计算模型进行计算,结果见

表3。

表3截面位置柱上板带

跨中板带

精确计算法的弯矩计算结果边支座-21116-2514

端　跨跨　中73196013

内支座-21219-5616

(单位:kN m)

内　跨

跨　中支　座6919-212195610-5616

图4-1　柱帽周边验算剪切从上述两种方法的计算结果表格可以看出:利用弯矩

系数法算出的结果较精确计算法算出的结果偏保守,总的差距不算太大。

412,《混凝土结构71βσpc,m)ηumh0t≤(017hft+0115

(4-4)

4　无梁楼盖冲切、剪切验算

度集中,,和剪切验算。411　剪力承载力应该按照《混凝土结构设计规范》71618条规定:

V≤(115-βt)(017ftbh0+0105Np0+1125fyv

Ash0

:Ff—部荷载设计值或集中反力设计值;对板柱结构的

节点,取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去

冲切破坏椎体范围内板所承受的荷载设计值;当有不平衡弯矩时,应按本规范《混凝土结构设计规范》71715条的规定确定;βh—截面高度影响系数:当h≤800mm时,取βh=

110,当h≥2000mm,取βh=019,其间按线性内

插法取用;

ft—混凝土轴心抗拉强度设计值;

(4-1)

σpc,m—临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力

按长度的加权平均值,其值宜控制在110

N/mm～31N/mm范围内;

um—临界截面的周长:距离局部荷载或集中反力作用

2

2

βt=

1+015

VWtTbh0

(4-2)

式中:ASV—受剪承载力所需的箍筋截面面积;

βt—一般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数:当βt

<015时,取βt=015;当βt>1时,取βt=1;

b—截面的宽度;h0—截面的有效高度;

ft—混凝土轴心抗拉强度设计值;

Np0—计算截面上混凝土法向预应力等于灵时的纵向

面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长;

h0—截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度

的平均值;

η1—局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数;η2—临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数;

βs—局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与

短边尺寸的比值,βs不宜大于4;当βs<2时,取βs

=2;当面积为圆形时,取βs=2;

as—板柱结构中柱类型的影响系数:对中柱,取as=

预应力钢筋及非预应力钢筋的合力,按照《混凝

土结构设计规范》第611114条的规定计算,当Np0>013fcA0时,取Np0=013fcA0,此处,A0为构件的换算截面面积;

s—沿构件长度方向的箍筋间距;

V—构件斜截面上的最大剪力设计值;

Wt—受扭构件的截面受扭塑性抵抗拒,按本规范第

71613条的规定计算;T—扭矩设计值。

无梁楼盖柱周边剪力最大,故首先需验算柱子周边剪力,即为图4-1中的剪切面1。剪切面1处于柱帽内,柱帽内没有配置抗剪钢筋,此处仅为混凝土抗剪,计算承载力时应不考虑钢筋的作用。将式(4-1)改为:

(4-3)V≤(115-βt)017ftbh0

剪切面2处于柱帽范围结束处,此处开始配置抗剪箍筋,故应用式(4-1)与式(4-2)进行抗剪承载力的计算。剪

40,对边柱,取as=30;对角柱,取as=20。

当配置箍筋或弯起钢筋时,受冲切承载力应符合《混凝土结构设计规范》71713条,受冲切截面应符合下式:

(4-5)Fl≤1105fηtumh0

配置箍筋时,受冲切承载力应符合下列规定:

σpc,m)ηumh0+018fyvAsvu(4-6)Fl≤(0135ft+0115配置弯起钢筋时,受冲切承载力应符合下列规定:

σpc,m)ηumh0+018fyvAsbusina(4-7)Fl≤(0135ft+0115式中:Asvu—与呈45°冲切破坏锥体斜截面相交的全部箍筋截

面面积;

Asbu—与呈45°冲切破坏锥体斜截面相交的全部弯起钢筋截面面积;

a—弯起钢筋与板底面的夹角。

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